DAO ĐỘNG UỐN CỦA DẦM MỘT NHỊP CHỊU

tất cả đều được xét tại tiết diện giữa nhịp. Kết quả được tổng hợp trong bảng 2. Bảng 2. Biến dạng và ứng suất nén trong bêtông Trường hợp Biến dạng Ứng suất nén (MPa ) 1 6.5236E - 05 2.2499 2 6.5320E - 05 2.2531 3 6.5368E - 05 2.2551 4 6.5379E - 05 2.2555 Sự so sánh sẽ trực quan hơn khi cá[r]

DẦM BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC CĂNG SAU KHÔNG BÁM DÍNH CHỊU TẢI TRỌNG PHÂN BỐ ĐỀU PGS. TS. NGUYỄN TIẾN CHƯƠNG Viện KHCN Xây dựng 1. Mở đầu Cốt thép kéo căng không bám dính trong kết cấu bêtông ứng suất trước có thể dịch chuyển tự do dọc theo trục của nó. Do đặc điểm này, việc tính toán[r]

3. Bậc siêu tĩnh: Cách 1: n = 3V – K Ví dụ: Dầm liên tục trên hình (H.4.5.4) có n = 3.3 – 7 = 2. Cách 2: n = C – 3 C là số liên kết nối đất tương đương quy về liên kết loại 1. Ví dụ: Dầm liên tục trên hình (H.4.5.5) có n = 7 – 3 = 4. Trường hợp cho phép bỏ qua ảnh hưởng của biến dạng[r]

quả tính toán này cho thấy ứng suất trong cốt thép căng không bám dính tại trạng thái chịu uốn cực hạn cũng như mômen cực hạn của dầm trong trường hợp tải trọng phân bố đều nằm giữa các giá trị tương ứng của các trường hợp tải trọng tập trung giữa nhịp và uốn thuần[r]

http://www.ebook.edu.vn GV: Lê đức Thanh Chương 12: Uốn ngang và uốn dọc đồng thời 1 Chương 12 UỐN NGANG VÀ UỐN DỌC ĐỒNG THỜI 12.1 ĐẶC ĐIỂM BÀI TOÁN Xét một thanh chòu uốn bởi tác động đồng thời của lực ngang R và lực nén dọc P như trên H.12.1. Nếu chuy[r]

dụng các phương pháp khác (nén trực tiếp hoặc xây dựng lại bảng tra)LỚP XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG Ô TÔ SÂN BAY K51BÁO CÁO THÍ NGHIỆM VÀ KIỂM ĐỊNH CHẤT LƯỢNG CÔNG TRÌNHBÀI II : XÁC ĐỊNH MỐI QUAN HỆ GIỮA LỰC ,BIẾN DẠNG ,ĐỘ VÕNGTRÊN MÔ HÌNH DẦM GIẢN ĐƠN.2.1 MỤC ĐÍCH VÀ YÊU CẦU THÍ NGHIỆM.-Nghiên cứu qu[r]

CHƯƠNG 7 THANH THẲNG CHỊU UỐN KHÁI NIỆM VỀ THANH CHỊU UỐNA.UỐN THUẦN TÚY PHẲNG I. KHÁI NIỆM II. CÁC GIẢ THUYẾT 1. Giả thuyết về mặt cắt ngang phẳng 2. Giả thiết về các thớ dọc III.ỨNG SUẤT TRÊN MẶT CẮT NGANG 1.Ứng suất 2.Xác định vị trí đường trung hòa 3.Xác định momen[r]

2. Tính toán cấu kiện chịu xoắn 2.1. Sự phát triển lý thuyết tính toán xoắn trong ACI 318 Tiêu chuẩn ACI 318-63 chỉ giới thiệu một đoạn ngắn gọn về cấu tạo cho cấu kiện chịu xoắn, mô tả việc sử dụng cốt thép đai kín cho dầm biên và dầm bao và sử dụng cốt thép dọc ở[r]

Đối với các dầm bê tông cốt thép DUL nhịp giản đơn định hình dầm I,T thì chiều dài kinh tế là các nhịp tối đa 33m. Với các kết cấu nhịp dài hơn phải chuyển sang dạng kết cấu khác. Tuy nhiên với sự thiết kế của các kỹ sư người Úc kết hợp dầm U và liên hợp với bản mặt cầu đưa ra một kết cấu mới là dầm[r]

= 18600 kG/cm2 Giới hạn chảy : fpy = 16000 kG/cm2 (= 0,85fpu) Es = 1,95x106 kG/cm2 (5.4.3.2 22 TCN 272 - 05)1.1.3.Chọn tiết diện:- Cầu Extradosed (cầu BTCT DƯL căng ngoài), hay còn gọi là cầu dầm cáp hỗn hợp, là dạng kết hợp giữa kết cấu của cầu dầm và cầu dây văng. Do vậy cầu dầm<[r]

Cầu Bê tông cốt thép F1Tĩnh tải : Tĩnh tải giai đoạn 1 (DC1)và tĩnh tải giai đoạn 2 (DC2+ DW)Hoạt tải gồm cả lực xung kích(I L+IM) : Xe HL 93Nội lực do căng cáp ứng suất trớcNgoài ra còn các tải trọng: Co ngót, từ biến, nhiệt độ, lún, gió, động đất.Trong khuôn khổ đồ án sinh viên không xét đến các t[r]

Hình 3.20: Sơ đồ cầu treo 3 nhịp Chiều di nhịp biên có thể lấy tới 1/2 nhịp chính, tuy nhiên có thể nhỏ hơn tùy thuộc vo tình hình phân bố nhịp cụ thể trên sông. Khi chiều di nhịp biên nhỏ hơn 1/4 nhịp chính v dầm cứng nhịp biên đủ khả năng