GIÁO TRÌNH HÌNH THÀNH HỆ THỐNG ỨNG DỤNG CẤU TẠO MỐI ÉP SÍT ĐINH TÁN CỦA DẦM ĐƠN P5 PPSX

Câu 1 (2.0 đi m) ể1) Tính giá tr bi u th c A = ị ể ứ 20 45 3 18 72 − + +2) Rút g n bi u th c P = ọ ể ứ 1 1 x x x xx 1 x 1   ÷ ÷  ÷ ÷  + −+ −+ −( x 0, x 1) ≥ ≠Câu 2 (2.0 đi m) ể Gi i các ph ng trình sau: ả ươ1) 2x 8 =2) x 1 4x 4 9x 9 16x 16 2 12− + − + − − − =Câu 3 (2.0 đi m) ể Cho hàm số[r]

C â u 1: Nêu lý thuyết địa tô của A.Smith v à D.Ricardo?Các mác đã kế thừa lý thuyế t này như th ế n à o?
C â u 2: Tr ì nh b à y l ý thuy ế t v ề quan h ệ gi ữ a th ị tr ườ ng v à nh à nc c ủ a
Keynes v à Samuelson? So s á nh v à gi ả i th í ch s ự gi ố ng v à kh á c nhau
c ủ a 2 l ý thuy ế t n à y[r]

(4.64) Trong đó: +Ru,th: cờng độ tính toán chịu nén của thép. +m2: hệ số điều kiện lm việc lấy nh trên. *Chú ý: Các công thức kiểm tra trên cha kể đến ảnh hởng của từ biến v sự ép xít các mối nối. Nếu ứng suất tại trục của bản do tĩnh tải gây ra tdbttIIbtIyMn0,20,..1= > 0.2R[r]

.Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 116 - mối nối bản biênthẳng góc hoặc xiên gócmối nốisừơn dầm Hình 4.27: Mối nối trong công xởng dầm hn Mối nối trong công xởng trong cầu thép, ngời ta thờng dùng mối hn v hn đối đầu l tốt[r]

, Ing v Is: mômen quán tính của tiết diện giảm yếu, tiết diện nguyên của dầm v của riêng sờn dầm. Lực cắt Q lấy trị số lớn nhất tại tiết diện cần nối. Ta giả thiết lực cắt ny truyền ton bộ cho sờn dầm, nghĩa l Q=Qs. Dới tác dụng của Ms sẽ phân phối không đồng đều lên các đinh. Trong dầm cầu, chiều c[r]

+= 1 22hnHaPV (4.39) Trong đó: +P: tải trọng của 1 bánh xe. +H: khoảng cách từ mặt cầu xe chạy đến tâm của hng đinh. Tổng hợp 2 thnh phần T v V l lực S, đợc tính: 22VTS += (4.40) Nh vậy lực tác dụng lên 1 đinh sẽ l S.a với a l khoảng cách giữa các đinh. Sau đó ta kiểm tra điều kiện: []dSaS. (4.[r]

Ngoi những tính toán để đảm bảo dầm về mặt cờng độ, ta cần phải kiểm tra về ổn định chung v ổn định cục bộ của dầm. 5.1-Tính toán ổn định chung (tổng thể): Hình 4.39: Sự mất ổn định chung của dầm .Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 131 - Khi dầm ch[r]

(4.64) Trong đó: +Ru,th: cờng độ tính toán chịu nén của thép. +m2: hệ số điều kiện lm việc lấy nh trên. *Chú ý: Các công thức kiểm tra trên cha kể đến ảnh hởng của từ biến v sự ép xít các mối nối. Nếu ứng suất tại trục của bản do tĩnh tải gây ra tdbttIIbtIyMn0,20,..1= > 0.2R[r]

chính•;)  "    )à ơ ả à đỏ à &2  <!=")  ướ đ à ố %%    )&;)    ủ à đỏ ụ à à ố ủ ồ%%   )&;)   %% [r]

; trong đó a l khoảng cách giữa các sờn tăng cờng đứng, s v hs l bề dy v chiều cao của sờn dầm. sừơn xiên =40-600 Hình 4.16: Sờn tăng cờng đứng v ngang bố trí tại chỗ có M v Q cùng lớn Chú ý: Trong dầm tán đinh sờn đứng liên tục, sờn ngang gián đoạn; trong dầm hn thì ngợc lại. Sờn tăng cờ[r]

Bề rộng bản biên không > 30 v 800mm đối với cầu ôtô, không > 20 v 600mm đối với cầu đờng sắt với l chiều dy bản thép. (*Mục đích để tránh mất ổn định cục bộ*). .Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 113 - 400mm-thép hợp kim thấp500mm-thép t[r]

(4.64) Trong đó: +Ru,th: cờng độ tính toán chịu nén của thép. +m2: hệ số điều kiện lm việc lấy nh trên. *Chú ý: Các công thức kiểm tra trên cha kể đến ảnh hởng của từ biến v sự ép xít các mối nối. Nếu ứng suất tại trục của bản do tĩnh tải gây ra tdbttIIbtIyMn0,20,..1= > 0.2R[r]

n: cờng độ tải trọng ngời, t/m2. Nếu dầm chủ l dầm tán đinh thì gd xác định theo (4.4) phải đợc nhân thêm hệ số cấu tạo khoảng 1.2-1.5. Trọng lợng hệ liên kết: lấy bằng 0.1-0.12 trọng lợng dầm chủ theo (4.4). Chú ý: Nếu dầm thay đổi kích thớc theo chiều di v cờng độ tĩnh tải c[r]

75.825.675.325.175.875.181.1357.075.825.675.325.175.88.081.2222212222122221ngXBoto Nh vậy, 2 cách đều cho kết quả nh nhau. u, nhợc điểm của phơng pháp: Dễ áp dụng. Biết ngay dầm nguy hiểm. Có thể không cần vẽ đ.a.h. Đối với mọi tổ hợp tải trọng ôtô, xe xích, xe đặc biệt v ngời đều áp dụng[r]

Giáo trình: Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng III: Cấu tạo chung của cầu thép - 71 - Hình 3.25: Cầu treo dây võng Akashi Kaiyo có nhịp chính 1991m lớn nhất thế giới hon thnh 1998 1.4.2-Hệ cầu treo dầm cứng dây văng: 747020AA1826074701759001751430310A-A Hình 3.26: C[r]

Hình 4.10: Mặt cắt ngang cầu xe lửa Ngoi ra trên cầu có thể bố trí ôtô v tu điện đi chung: .Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 104 - Hình 4.11: Mặt cắt ngang cầu có ôtô v tu điện đi chung Đ4.2 cấu tạo dầm đặc 2.1-Dầm tán đinh, bulông:[r]

Một số ể có thể tắt nh làm the ORD ải chuột và opy và past C:PROGRAM hởi động ứ ố thủ thuật t đi màn hì o các bước ào màn hìn te dường d M FILES X8 ứng dụng O nhỏ dưới đ ình khởi đ c như[r]

Một số ể có thể tắt nh làm the ORD ải chuột và opy và past C:PROGRAM hởi động ứ ố thủ thuật t đi màn hì o các bước ào màn hìn te dường d M FILES X8 ứng dụng O nhỏ dưới đ ình khởi đ c như[r]

r yquyF= (3.85) Våïi: Jy : moment quạn tênh ca thanh quy ỉåïc âäúi våïi trủc y-y ìn va ûng chëu phn lỉûc gäúi tỉûa A. ütJqu Âỉåìng hn liãn kãút sỉå ì bu dáưm tênh 2.Dáưm gäúi lãn cä gảch-BTCT liãn kãút khåïp: - Cáúu tảo: ø ạp u cäüt Ỉ Vç âäü bãưn chëu ẹp màût ca gảch âạ, BTCT nh hån thẹp nã[r]